MATERIALI

Muratura in mattoni pieni e malta di calce
Parametri muratura Tab.C8A.2.1 Circ.n.617/CSLLPP del 2/2/2009
fm - resistenza compressione [daN/cmq]: 24.00 (min.),  40.00 (max.)
to - resistenza a taglio [daN/cmq]: 0.60 (min.),  0.92 (max.)
E - modulo elastico [daN/cmq]: 12000.0 (min.),  18000.0 (max.)
G - modulo el. tang. [daN/cmq]: 4000.0 (min.),  6000.0 (max.)

Valori di riferimento:
Essendo il livello di conoscenza LC1 (Limitata), come specificato dalla Tab. C8A.1.1 Circ.n.617, si utilizzano i valori medi per i moduli elastici e i valori minimi per la resistenza.
fm - resistenza compressione = 24.00 daN/cmq
to - resistenza a taglio = 0.60 daN/cmq
E - modulo elastico = 15000.0 daN/cmq
G - modulo el. tang. = 5000.0 daN/cmq
m= fattore duttilità = 1.50  (da valori sperimentali secondo gli studi di Turnsek e Cacovic)
gm = peso specifico = 1800.0 daN/mc

Valori di progetto:
Fattore confidenza FC = 1.35  (C8A.1.A.4 Circ.n.617/2009)
Coef. parz. sic. gM = 2.00   (4.5.6.1)
fm = 8.89  daN/cmq
to = 0.22  daN/cmq

Coef. rid. moduli elastici per fessurazione = 2.00
E = 7500  daN/cmq
G = 2500  daN/cmq

Materiali dei telai
Acciaio	fyk [daN/cmq]	ftk [daN/cmq]	E [daN/cmq]	G [daN/cmq]	ga [kg/mc]
S 275	2750.0	4300.0	2100000.0	807692.0	7850.0

Sezioni in acciaio dei telai
Profilo	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	Wy [cm3]	Wpy [cm3]	Area [cm2]	Peso [kg/m]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	76,9	117,6	38.8	30.47

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

1. D.M. 17 Gennaio 2018 e allegate 'Norme tecniche per le costruzioni'.

2. Circolare 02/02/2009 n. 617/CSLLPP Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme tecniche per le costruzioni' di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008

METODOLOGIA DI VERIFICA

L'apertura di un vano in una parete muraria accompagnata da opportuni rinforzi è previsto, come 'intervento locale', nella Circolare n. 617/CSLLPP del 2/2/2009 al punto C8.4.3.
Le verifiche possono essere eseguite limitandosi a valutazioni numeriche relative alla sola parete interessata dall'intervento solo a condizione che si dimostri che la rigidezza dell’elemento variato non cambi significativamente e che la resistenza non peggiori ai fini del comportamento rispetto alle azioni orizzontali.
Una mutazione significativa della rigidezza delle pareti muterebbe il comportamento globale della struttura e pertanto non risulterebbe sufficiente la verifica locale.
La verifica risulta positiva quando la resistenza alle forze orizzontali V post-operam  risultano maggiori o uguali a quelle ante-operam, con variazioni di rigidezza non sostanziali (+/- 15.00%).

Il calcolo di V viene svolto secondo i due seguenti criteri:
1 - criterio di rottura per fessurazione diagonale
Ritenendo valido lo schema di doppio incastro alle estremità, nel caso di muratura non armata in cui la rottura del pannello è di tipo fragile e caratterizzata da lesioni diagonali a 45° l'azione tagliante ultima è determinabile, come specificato nella Circolare n. 617/CSLLPP al punto C8.7.1.5, con la seguente relazione:

Vt = ( L T ftd / b ) ( 1 + so / ftd)1/2

dove i simboli hanno il seguente significato:
L = Lunghezza del pannello murario
T = Spessore del pannello murario
ftd = Resistenza di calcolo a trazione per fessurazione diagonale della muratura = 1,5 to
so = Tensione normale media riferita all'area totale della base del setto
b = Coefficiente correttivo legato alla distribuzione degli sforzi sulla sezione, dipendente dalla snellezza della parete. Si può assumere b = H / L, comunque non superiore a 1,5 e non inferiore a 1, dove H è l'altezza del pannello

2 - criterio di rottura per pressoflessione
Vpf = ( L2  T so / 2 ) ( 1 - so / 0,85 fd) / ( H / 2 )

dove  fd = Resistenza di calcolo a compressione della muratura

La rigidezza del singolo pannello murario K viene valutata con la seguente relazione:

K = ( G E T L3 ) / ( G H3 + 1,2 H E L2 )

dove i simboli hanno il seguente significato:
E = modulo di elasticità normale
G = modulo di elasticità tangenziale

La rigidezza complessiva risulterà dalla sommatoria dei contributi dei singoli maschi murari che formano la parete.

La resistenza ultima a taglio verrà calcolate in base alla curva caratteristica del diagramma V-d

TELAIO DI CERCHIATURA DELLE APERTURE

Definendo:
DK = Ksa - Kpr  (carenza di rigidezza della muratura a seguito dell'intervento)
il telaio, per poter sopperire a tale carenza dovrà avere una rigidezza  Kt  maggiore o uguale a DK

La rigidezza del telaio è data dalla sommatoria delle rigidezze dei singoli montanti costituenti la cerchiatura.
Considerando come incastrata la base del telaio, la rigidezza per il singolo montante vale:
Ki = 12 E J / H3
La rigidezza totale del telaio sarà:  Kt = SKi

La resistenza a taglio del telaio sarà data dal contributo di tutti i montanti:
dato il momento ultimo di ogni montante = Mu = fyk W / gMO
considerando lo schema incastro-incastro:  Fo = 2 Mu / H
La resistenza complessiva del telaio sarà:  Vt = SFo

CARICHI

In sommità della parete sono applicati i seguenti carichi distribuiti:
Carico permanente Gk = 4590.0 daN/m
Carico variabile Qk = 665.0 daN/m

Per la determinazione della tensione media verticale, verranno inoltre considerati i contributi dovuti al peso proprio di metà maschio murario e delle semifascie superiori gravanti sul maschio stesso.

Ante-operam

T (sp. parete ) = 35.00 cm 
Maschio	Lungh.	H calc.	Coef. b	so	Ko	Vt	Vpf	Vu	de	du
 1	1000.0	210.0	1.00	2.076	343020.2	31363.0	250899.2	31363.0	0.091	0.840
 2	185.0	210.0	1.14	2.583	47304.6	5623.9	9696.5	5623.9	0.119	0.840

Curva caratteristica ante-operam:

Rigidezza complessiva della parete: Ksa = 390324.8 daN/cm
Taglio ultimo della parete: Vsa = 36986.9 daN
Spostamento ultimo: du sa = 0.840 cm

Post-operam

T (sp. parete ) = 40.00 cm 

Apertura	Stato	Montanti per lato	Architravi	Travi inf.
 A	Cerchiata	 2 HEA 160 (S 275)	 2 HEA 160 (S 275)	 2 HEA 160 (S 275)	
 B	Cerchiata	 2 HEA 160 (S 275)	 2 HEA 160 (S 275)	 2 HEA 160 (S 275)	

Maschio	Lungh.	Spess.	H calc.	Coef. b	so	Ko	Vt	Vpf	Vu	de	du
 1 (*)	9.8	40.00	225.2	1.50	9.777	24.6	479.7	0.0	0.0	0.000	1.351
 2	149.6	40.00	225.2	1.50	3.142	33973.3	4293.5	7295.6	4293.5	0.126	0.901
 3	798.8	40.00	225.2	1.00	1.741	289204.1	26571.7	151875.7	26571.7	0.092	0.901

I maschi (*) hanno un valore de > 0.006 H, non verranno pertanto considerati resistenti ai fini delle verifiche

Curva caratteristica post-operam:

Rigidezza complessiva della parete: Kpr = 323177.3 daN/cm
Taglio ultimo della parete: Vpr = 30865.2 daN
Spostamento ultimo: du pr = 0.901 cm

VERIFICA

Rigidezza e resistenza della muratura:
DK mur = Kpr - Ksa = 323177 - 390325 = -67148 daN/cm  ( riduzione rigidezza = -17.2% )
DV mur = Vpr - Vsa = 30865 - 36987 = -6122 daN  ( riduzione resistenza = -16.6% )

Rigidezza e resistenza dei telai:
Note:
K = c E J / Hi3,  con: c = 3 nel caso di telaio incernierato alla base, c = 12 nel caso di incastro
Fu = n (Mu / Hi)  nel caso di telaio incernierato alla base, Fu = n (2 Mu / Hi)  nel caso di incastro,
con n = numero dei montanti del telaio.
Se de> du, Fo sarà calcolato in relazione allo spostamento ultimo di progetto. Fo = K du Pr

Telaio	c 	Hi [cm]	K [daN/cm]	Mu [daN cm]	de [cm]	Fu [daN]	Fo [daN]	
A	 12	210.0	18209.5	2305810.0	1.21	21960.1	16403.1
B	 12	210.0	18209.5	2305810.0	1.21	21960.1	16403.1

Kt = SK = 36419 daN/cm
Vt = SFo = 32806 daN

Variazione di rigidezza e resistenza dopo l'intervento:
DK tot = Kpr + Kt - Ksa = -30728 daN/cm
riduzione rigidezza = -7.9%;   variazione percentuale di DK tot  compresa entro il 15.0%  (Ok) 

DV tot = Vpr + Vt - Vsa = 26685 daN
aumento resistenza = 72.1%;   DV tot > 0  (Ok) 

VERIFICA ARCHITRAVI IN ACCIAIO

La verifica si riferisce alla fase di montaggio nel momento in cui è già stata rimossa la muratura, ma le architravi non sono ancora collegate ai montanti.

Architrave apertura A:  2 HEA 160
Jx = 3346.0 cm4,   Wx = 440.2 cm3,   A taglio = 18.2 cm2
Luce di calcolo L = 105.2 cm
P.P. architrave PPa = 0.609 daN/cm
P.P. fascia muratura PPm = 1.066 daN/cm
Carico permanente trasmesso dalla sovrastruttura Gk = 45.90 daN/cm
Carico variabile trasmesso dalla sovrastruttura Qk = 6.65 daN/cm

q SLU = 1.3 (Gk + PPa + PPm) + 1.5 Qk = 71.82 daN/cm
q SLE = Gk + PPa + PPm + 0.0 Qk = 47.57 daN/cm

Msd = (q SLU L2) / 8 = 99357.7 daN cm  <  Wx fyd  = 1152905.0 daN cm  (Ok)
Vsd = (q SLU L) / 2 = 3777.9 daN
1.5 Vsd / A taglio = 310.7 daN  < fyd / 31/2 = 1512.1 daN  (Ok)
Freccia = (5/384) (q SLE L4) / (E Jx) = 0.0108 cm < L/500 = 0.2104 cm (Ok)

Architrave apertura B:  2 HEA 160
Jx = 3346.0 cm4,   Wx = 440.2 cm3,   A taglio = 18.2 cm2
Luce di calcolo L = 221.2 cm
P.P. architrave PPa = 0.609 daN/cm
P.P. fascia muratura PPm = 1.066 daN/cm
Carico permanente trasmesso dalla sovrastruttura Gk = 45.90 daN/cm
Carico variabile trasmesso dalla sovrastruttura Qk = 6.65 daN/cm

q SLU = 1.3 (Gk + PPa + PPm) + 1.5 Qk = 71.82 daN/cm
q SLE = Gk + PPa + PPm + 0.0 Qk = 47.57 daN/cm

Msd = (q SLU L2) / 8 = 439278.6 daN cm  <  Wx fyd  = 1152905.0 daN cm  (Ok)
Vsd = (q SLU L) / 2 = 7943.6 daN
1.5 Vsd / A taglio = 653.3 daN  < fyd / 31/2 = 1512.1 daN  (Ok)
Freccia = (5/384) (q SLE L4) / (E Jx) = 0.2111 cm < L/500 = 0.4424 cm (Ok)

Verifiche dei telai.

Telaio A

Fo = 16403.14 daN,    q = Gk + y2 Qk = 46.97 daN/cm

Sollecitazioni telaio A 

Sollecitazione di compressione per N > 0

Verifica sezioni in acciaio del tratto  1-2
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
1-2	 1	0.0	-929739.1	-14683.8	8086.6
 	 2	18.8	-777979.8	-14695.2	8086.6
 	 3	37.5	-626220.4	-14706.6	8086.6
 	 4	56.3	-474461.1	-14718.1	8086.6
 	 5	75.1	-322701.8	-14729.5	8086.6
 	 6	93.8	-170942.4	-14740.9	8086.6
 	 7	112.6	-19183.1	-14752.4	8086.6
 	 8	131.4	132576.2	-14763.8	8086.6
 	 9	150.1	284335.7	-14775.2	8086.6
 	 10	168.9	436094.9	-14786.7	8086.6
 	 11	187.7	587854.3	-14798.1	8086.6
 	 12	206.4	739613.7	-14809.5	8086.6
 	 13	225.2	891373.0	-14820.9	8086.6

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  1-2

Taglio: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Ved = 4043,3 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.202 < 1   Ok

Tenso-flessione: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Med = -464869,6 daNcm,  Ned = -7341,9 daN,  Ved = 4043,3 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.29,     y = -1.48
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 36 e / a = 116.33  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = -0.072,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 790127.9 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.72 < 1 Ok

Verifica sezioni in acciaio del tratto  2-3
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
2-3	 1	0.0	891373.0	8316.5	-14820.9
 	 2	17.5	624199.8	8316.5	-15655.1
 	 3	35.1	342401.3	8316.5	-16489.2
 	 4	52.6	45977.5	8316.5	-17323.4
 	 5	70.1	-265071.7	8316.5	-18157.5
 	 6	87.7	-590746.1	8316.5	-18991.7
 	 7	105.2	-931045.9	8316.5	-19825.8

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  2-3

Taglio: sez. 7,  dist. = 105,2 cm,  Ved = -9912,9 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.495 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 7,  dist. = 105,2 cm,  Med = -465523,0 daNcm,  Ned = 4158,2 daN,  Ved = -9912,9 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.62,     y = -0.80
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 51.74  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.041,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 706735.0 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.73 < 1 Ok
sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Med = 445686,5 daNcm,  Ned = 4158,2 daN,  Ved = -7410,5 daN
Instabilità a compressione:
Ncr = p2 E J / lo2 = 3133167.0 daN
Ned < 0.04 Ncr  =>  Verifica non richiesta

Verifica sezioni in acciaio del tratto  3-4
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
3-4	 1	0.0	-931045.9	19825.8	8316.5
 	 2	18.8	-774972.9	19837.2	8316.5
 	 3	37.5	-618900.0	19848.7	8316.5
 	 4	56.3	-462827.1	19860.1	8316.5
 	 5	75.1	-306754.1	19871.5	8316.5
 	 6	93.8	-150681.2	19883.0	8316.5
 	 7	112.6	5391.8	19894.4	8316.5
 	 8	131.4	161464.7	19905.8	8316.5
 	 9	150.1	317537.7	19917.3	8316.5
 	 10	168.9	473610.6	19928.7	8316.5
 	 11	187.7	629683.5	19940.1	8316.5
 	 12	206.4	785756.6	19951.6	8316.5
 	 13	225.2	941829.4	19963.0	8316.5

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  3-4

Taglio: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Ved = 4158,2 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.208 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 13,  dist. = 225,2 cm,  Med = 470914,7 daNcm,  Ned = 9981,5 daN,  Ved = 4158,2 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.79,     y = -0.58
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 39.44  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.098,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 664507.9 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.73 < 1 Ok
sez. 13,  dist. = 225,2 cm,  Med = 470914,7 daNcm,  Ned = 9981,5 daN,  Ved = 4158,2 daN
Instabilità a compressione:
Ncr = p2 E J / lo2 = 683719.8 daN
Ned < 0.04 Ncr  =>  Verifica non richiesta

Verifica sezioni in acciaio del tratto  4-1
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
4-1	 1	0.0	929739.1	8086.6	-17758.5
 	 2	17.5	618279.2	8086.6	-17769.2
 	 3	35.1	306632.0	8086.6	-17779.9
 	 4	52.6	-5202.5	8086.6	-17790.6
 	 5	70.1	-317224.2	8086.6	-17801.3
 	 6	87.7	-629433.2	8086.6	-17811.9
 	 7	105.2	-941829.4	8086.6	-17822.6

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  4-1

Taglio: sez. 7,  dist. = 105,2 cm,  Ved = -8911,3 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.445 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 7,  dist. = 105,2 cm,  Med = -470914,7 daNcm,  Ned = 4043,3 daN,  Ved = -8911,3 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.62,     y = -0.81
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 52.06  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.040,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 707568.4 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.73 < 1 Ok

Nota (*): non essendo possibile collegare le travi mediante calastrelli nel lato verso la muratura, le verifiche saranno eseguite su profili semplici dividendo le sollecitazioni per il numero delle sezioni presenti nel tratto.

Telaio B

Fo = 16403.14 daN,    q = Gk + y2 Qk = 46.97 daN/cm

Sollecitazioni telaio B 

Sollecitazione di compressione per N > 0

Verifica sezioni in acciaio del tratto  1-2
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
1-2	 1	0.0	-900230.7	-2928.8	7551.9
 	 2	18.8	-758507.6	-2940.2	7551.9
 	 3	37.5	-616784.4	-2951.7	7551.9
 	 4	56.3	-475061.3	-2963.1	7551.9
 	 5	75.1	-333338.1	-2974.5	7551.9
 	 6	93.8	-191615.0	-2986.0	7551.9
 	 7	112.6	-49891.9	-2997.4	7551.9
 	 8	131.4	91831.2	-3008.8	7551.9
 	 9	150.1	233554.4	-3020.3	7551.9
 	 10	168.9	375277.5	-3031.7	7551.9
 	 11	187.7	517000.6	-3043.1	7551.9
 	 12	206.4	658723.8	-3054.6	7551.9
 	 13	225.2	800446.9	-3066.0	7551.9

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  1-2

Taglio: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Ved = 3775,9 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.189 < 1   Ok

Tenso-flessione: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Med = -450115,3 daNcm,  Ned = -1464,4 daN,  Ved = 3775,9 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.46,     y = -1.08
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 36 e / a = 72.77  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = -0.014,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 747507.6 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.70 < 1 Ok

Verifica sezioni in acciaio del tratto  2-3
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
2-3	 1	0.0	800446.9	8851.3	-3066.0
 	 2	18.4	735847.7	8851.3	-3943.0
 	 3	36.9	655083.2	8851.3	-4819.9
 	 4	55.3	558153.3	8851.3	-5696.9
 	 5	73.7	445058.1	8851.3	-6573.8
 	 6	92.2	315797.6	8851.3	-7450.8
 	 7	110.6	170371.7	8851.3	-8327.8
 	 8	129.0	8780.6	8851.3	-9204.7
 	 9	147.5	-168975.9	8851.3	-10081.7
 	 10	165.9	-362897.7	8851.3	-10958.7
 	 11	184.3	-572984.8	8851.3	-11835.6
 	 12	202.8	-799237.3	8851.3	-12712.6
 	 13	221.2	-1041655.0	8851.3	-13589.5

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  2-3

Taglio: sez. 13,  dist. = 221,2 cm,  Ved = -6794,8 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.339 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 13,  dist. = 221,2 cm,  Med = -520827,5 daNcm,  Ned = 4425,6 daN,  Ved = -6794,8 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.63,     y = -0.79
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 51.01  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.044,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 704796.0 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.81 < 1 Ok
sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Med = 400223,5 daNcm,  Ned = 4425,6 daN,  Ved = -1533,0 daN
Instabilità a compressione:
Ncr = p2 E J / lo2 = 708671.1 daN
Ned < 0.04 Ncr  =>  Verifica non richiesta

Verifica sezioni in acciaio del tratto  3-4
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
3-4	 1	0.0	-1041655.0	13589.5	8851.3
 	 2	18.8	-875545.9	13601.0	8851.3
 	 3	37.5	-709436.8	13612.4	8851.3
 	 4	56.3	-543327.6	13623.8	8851.3
 	 5	75.1	-377218.4	13635.3	8851.3
 	 6	93.8	-211109.3	13646.7	8851.3
 	 7	112.6	-45000.2	13658.1	8851.3
 	 8	131.4	121108.9	13669.6	8851.3
 	 9	150.1	287218.2	13681.0	8851.3
 	 10	168.9	453327.3	13692.4	8851.3
 	 11	187.7	619436.4	13703.9	8851.3
 	 12	206.4	785545.6	13715.3	8851.3
 	 13	225.2	951654.8	13726.7	8851.3

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  3-4

Taglio: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Ved = 4425,6 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.221 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 1,  dist. = 0,0 cm,  Med = -520827,5 daNcm,  Ned = 6794,8 daN,  Ved = 4425,6 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.70,     y = -0.69
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 45.34  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.067,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 687616.4 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.81 < 1 Ok

Verifica sezioni in acciaio del tratto  4-1
Tratto	sez.	dist.[cm]	M [daN cm]	N [daN]	V [daN]
4-1	 1	0.0	900230.7	7551.9	-8304.6
 	 2	18.4	747045.3	7551.9	-8315.9
 	 3	36.9	593653.0	7551.9	-8327.1
 	 4	55.3	440053.6	7551.9	-8338.3
 	 5	73.7	286247.3	7551.9	-8349.5
 	 6	92.2	132234.0	7551.9	-8360.8
 	 7	110.6	-21986.3	7551.9	-8372.0
 	 8	129.0	-176413.5	7551.9	-8383.2
 	 9	147.5	-331047.8	7551.9	-8394.5
 	 10	165.9	-485889.1	7551.9	-8405.7
 	 11	184.3	-640937.3	7551.9	-8416.9
 	 12	202.8	-796192.6	7551.9	-8428.1
 	 13	221.2	-951654.8	7551.9	-8439.4

2 sez.*	B [cm]	H [cm]	Wx [cm3]	Wpx [cm3]	A [cm2]	Av [cm2]	tw [cm]	tf [cm]	r [cm]
HEA 160	16.0	15.2	220,1	245,1	38.8	13.2	0.60	0.90	1.50

Verifica delle sezioni con i risultati più gravosi del tratto  4-1

Taglio: sez. 13,  dist. = 221,2 cm,  Ved = -4219,7 daN
Taglio resistente: Vcrd = Av fyk / ( gM0 Ö3 ) = 20020.31 daN
Ved / Vcrd = 0.211 < 1   Ok

Presso-flessione: sez. 13,  dist. = 221,2 cm,  Med = -475827,4 daNcm,  Ned = 3775,9 daN,  Ved = -4219,7 daN
Classificazione della sezione:
e = Ö(235 / fyk) = 0.92,     a = 0.5 (1 + (N / (cw tw fyk)) = 0.61,     y = -0.82
Ali in compressione: cf / tf = 6.89 < 9 e = 8.32  (cl. 1)
Anima a presso-flessione:  cw / tw = 17.33 < 396 e / (13 a - 1) = 52.82  (cl. 1)
La sezione è di classe  1
Verifica di resistenza:
Nrd = A fyk / gM0 = 101619.0 daN
n = Ned / Nrd = 0.037,   a = (A - 2 B tf) / A = 0.258
Mrd = Wpx fyk / gM0 = 641928.6 daNcm
Mnrd = Mrn (1 - n) / (1 - 0.5 a) = 709507.4 daNcm > Mrd  =>  Mnrd = Mrd
Med / Mnrd = 0.74 < 1 Ok

Nota (*): non essendo possibile collegare le travi mediante calastrelli nel lato verso la muratura, le verifiche saranno eseguite su profili semplici dividendo le sollecitazioni per il numero delle sezioni presenti nel tratto.